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la valeur $\mathrm {P} ''$ qui répond dans la fig. 3 au point $\mathrm {M} ''$ situé à la même distance de l’axe $op$ que le point $\mathrm {M} '\,;$ et que cette pression $\mathrm {P} ''$ subsiste également depuis $\mathrm {EF}$ jusques à la section extrême $\mathrm {CD} ,$ où la pression passe brusquement de la valeur $\mathrm {P} ''$ à la valeur $\mathrm {P} '$ qui a lieu à l’extérieur du vase.

Considérons maintenant le cas où, comme le représente la fig. 9, l’entrée du tuyau cylindrique adapté à la face plane du réservoir ne serait point évasée. Il faudra alors employer l’analyse du n^o 13, qui s’appliquera en admettant que la veine de fluide qui a traversé la section $\mathrm {EF} ,$ s’étant contractée en $ef,$ se dilate subitement en $\mathrm {GH} .$ Par conséquent, il faudra d’abord écrire, dans les formules de ce n^o , $m\mathrm {A}$ au lieu de $\mathrm {A} \,;$ puis faire $\mathrm {A=A'=} \Omega '.$ En supposant de plus $\Omega '$ fort petite par rapport à $\Omega ,$ nous aurons ici, au lieu de l’équation (19)

$\mathrm {U} ={\sqrt {\frac {2k\log .\mathrm {\cfrac {P}{P'}} }{1+\left({\cfrac {\mathrm {P'} }{m\mathrm {B} }}-\mathrm {\cfrac {P}{B'}} \right)^{2}}}}\,;$

et au lieu des équations (22),

${\begin{aligned}\mathrm {\frac {\log .{\cfrac {P}{B}}}{\log .{\cfrac {P}{P'}}}} =&{\frac {\cfrac {1}{m^{2}\mathrm {B} ^{2}}}{{\cfrac {1}{\mathrm {P} '^{2}}}+\left({\cfrac {1}{m\mathrm {B} }}-{\cfrac {1}{\mathrm {B} '}}\right)^{2}}},\\\mathrm {\frac {\log .{\cfrac {P}{B'}}}{\log .{\cfrac {P}{P'}}}} =&{\frac {{\cfrac {1}{\mathrm {B} '^{2}}}+\left({\cfrac {1}{m\mathrm {B} }}-{\cfrac {1}{\mathrm {B} '}}\right)^{2}}{{\cfrac {1}{\mathrm {P} '^{2}}}+\left({\cfrac {1}{m\mathrm {B} }}-{\cfrac {1}{\mathrm {B} '}}\right)^{2}}}.\end{aligned}}$

$\mathrm {B}$ et $\mathrm {B} '$ représentent respectivement les pressions qui ont lieu dans les sections $ef$ et $\mathrm {GH} .$ La dernière de ces équations